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--- grundlagenhandbuch:entgasungsoberflaechenberechnung [2026/02/09 20:42] – [Materialabbau und Entgasung] neelest
+++ grundlagenhandbuch:entgasungsoberflaechenberechnung [2026/08/03 10:33] (aktuell) – [Entgasungseffizienz] paal
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 ====== Entgasungsoberflächenberechnung ======
-===== Materialabbau und Entgasung =====
+==== Materialabbau und Entgasung ====
   * Thermisch (oxidativ, mechanisch)
   * Hydrolytischer Abbau
-Hydrolytischer Abbau als einflussreichster Abbau anzusehen. Hieraus ergibt sich die Notwendigkeit des Entgasungsvorgangs der Schmelze, da die Schmelze dazu neigt Feuchtigkeit aufzunehmen.
+Hydrolytischer Abbau ist als einflussreichster Abbau anzusehen. Hieraus ergibt sich die Notwendigkeit des Entgasungsvorgangs der Schmelze, da die Schmelze dazu neigt Feuchtigkeit aufzunehmen.
 Des Weiteren hat der Füllgrad Einfluss auf die freie Oberfläche, welche maßgeblich die Entgasungsqualität bestimmt. Die Verweilzeit ist auch mitbestimmend diesbezüglich.
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 Dies gibt das Verhältnis von Höhe h des Kanals zur Geschwindigkeit v der bewegten Oberfläche in Z-Richtung wieder.
-$$A_{Pool} = 2 \cdot \frac{\pi - a_e}{\pi} \cdot \frac{2hL}{\sin \varphi} \tag{2}$$
+$$A_{Pool} = 2 \cdot \frac{\pi - a_F}{\pi} \cdot \frac{2hL}{\sin \varphi} \tag{2}$$
 Die Oberfläche (Gl.2) ist das Resultat der Multiplikation von Höhe und Abwicklung des Kanals unter der Berücksichtigung, dass sich im Eingriffsbereich kein Schmelzepool ausbildet.
-$$A_{Pool} = 2 \cdot \frac{\pi - a_e}{\pi} \cdot D_a \pi L \left(1 - \frac{2e}{t \cos \varphi}\right)(1 - \varepsilon) \tag{3}$$
+$$A_{Pool} = 2 \cdot \frac{\pi - a_F}{\pi} \cdot D_a \pi L \left(1 - \frac{2e}{t \cos \varphi}\right)(1 - \varepsilon) \tag{3}$$
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 ===== Entgasungseffizienz =====
+Die Entgasungsleistung kann mit folgender Gleichung berechnet werden:
-Die Entgasungseffizienz wird mithilfe der Entgasungskennzahl (EK) beurteilt. (Gleichung 1). In diesem Falle erfolgt eine Unterscheidung zwischen benetzenden und nicht benetzenden Polymeren.
+$$\eta^* = \frac{c_{Start} - c_{End}}{c_{Start} - c_{Gleichgewicht}} = 2\rho\sqrt{ \frac{ D }{ \pi } } \frac{\left(\frac{A_{POOL}}{\sqrt{t_{POOL}}} + \frac{A_{FILM}}{\sqrt{t_{FILM}}} + \frac{A_{GRUND}}{\sqrt{t_{GRUND}}}\right)}{\dot{m}} \tag{8}$$
-$$\frac{c_{Start} - c_{End}}{c_{Start} - c_{Gleichgewicht}} = \frac{\left(\frac{A_{POOL}}{\sqrt{t_{POOL}}} + \frac{A_{FILM}}{\sqrt{t_{FILM}}} + \frac{A_{GRUND}}{\sqrt{t_{GRUND}}}\right)}{\dot{m}} \tag{Gleichung 1}$$
 Durch Umstellung der Gleichung nach der Endkonzentration kann der Restmonomergehalt des Polymers bestimmt werden und in Abhängigkeit der Betriebsparameter und Schneckengeometrie die Entgasungseffizienz ermittelt werden.
+Die Entgasungseffizienz wird mithilfe der Entgasungskennzahl (EK) beurteilt (Gleichung 9).
+$$\frac{c_{Start} - c_{End}}{c_{Start} - c_{Gleichgewicht}} \sim \frac{\left(\frac{A_{POOL}}{\sqrt{t_{POOL}}} + \frac{A_{FILM}}{\sqrt{t_{FILM}}} + \frac{A_{GRUND}}{\sqrt{t_{GRUND}}}\right)}{\dot{m}} \tag{9}$$
-Die Berechnung des benetzenden Falles wird nach Gleichung 2 und für nicht-benetzende Polymere nach Gleichung 3 berechnet.
+In diesem Falle erfolgt eine Unterscheidung zwischen benetzenden und nicht benetzenden Polymeren.
+Die Berechnung des benetzenden Falles wird nach Gleichung 10 und für nicht-benetzende Polymere nach Gleichung 11 berechnet.
-$$EK_{Benetzend} = \frac{\left(\frac{A_{POOL}}{\sqrt{t_{POOL}}} + \frac{A_{FILM}}{\sqrt{t_{FILM}}} + \frac{A_{GRUND}}{\sqrt{t_{GRUND}}}\right)}{\dot{m}} \tag{Gleichung 2}$$
+$$EK_{Benetzend} = \frac{\left(\frac{A_{POOL}}{\sqrt{t_{POOL}}} + \frac{A_{FILM}}{\sqrt{t_{FILM}}} + \frac{A_{GRUND}}{\sqrt{t_{GRUND}}}\right)}{\dot{m}} \tag{10}$$
-$$EK_{Nicht-Benetzend} = \frac{\left(\frac{A_{POOL}}{\sqrt{t_{POOL}}} + \frac{A_{FILM}}{\sqrt{t_{FILM}}}\right)}{\dot{m}} \tag{Gleichung 3}$$
+$$EK_{Nicht-Benetzend} = \frac{\left(\frac{A_{POOL}}{\sqrt{t_{POOL}}} + \frac{A_{FILM}}{\sqrt{t_{FILM}}}\right)}{\dot{m}} \tag{11}$$