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--- grundlagenhandbuch:werkzeug:grossflaechenschmelzefilter [2025/06/10 15:59] – [Berechnungsmodell] deppe2
+++ grundlagenhandbuch:werkzeug:grossflaechenschmelzefilter [2026/07/14 12:13] (aktuell) – [Großflächenschmelzefilter] neelest
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 ====== Großflächenschmelzefilter ======
-===== Großflächenschmelzefilter =====
 Für die Herstellung hochwertiger Extrusionsprodukte wie Fasern und Folien werden an die Kunststofffiltration erhebliche Anforderungen gestellt. Hierbei muss der Filter die restlose Entfernung auch kleinster Verunreinigungen aus der Schmelze gewährleisten. Durch Lagerung und Handling des Granulats ist eine Kontaminierung der Schmelze mit kleinen Partikeln wie Metallabrieb oder Staub etc. nicht auszuschließen. Diese führen beim späteren Produkt zu inakzeptablen Qualitätseinbußen oder gar Faden- bzw. Folienabrissen.
-Bei der Filtration empfindlicher Kunststoffe oder bei hohen Qualitätsanforderungen an den Filtrationsgrad muss die Verweilzeit und die Verweilzeitverteilung der Schmelze möglichst gering gehalten werden. Zudem kommen nur Filteranordnungen in Frage, bei denen große Filterflächen in kleinen Gehäusevolumina realisiert werden können [Hen82]. Diese Anforderungen werden durch eine konzentrische Anordnung der Filtereinsätze in Diskusform (Disc-Filter) erfüllt. Die Filtermedien werden dabei auf gelochte Stützkörper gespannt, die den Abfluss der gefilterten Schmelze zum Ausgang des Filtergehäuses ermöglichen.
+Bei der Filtration empfindlicher Kunststoffe oder bei hohen Qualitätsanforderungen an den Filtrationsgrad muss die Verweilzeit und die Verweilzeitverteilung der Schmelze möglichst gering gehalten werden. Zudem kommen nur Filteranordnungen in Frage, bei denen große Filterflächen in kleinen Gehäusevolumina realisiert werden können [[grundlagenhandbuch:werkzeug:grossflaechenschmelzefilter#literatur |[Hen82]]]. Diese Anforderungen werden durch eine konzentrische Anordnung der Filtereinsätze in Diskusform (Disc-Filter) erfüllt. Die Filtermedien werden dabei auf gelochte Stützkörper gespannt, die den Abfluss der gefilterten Schmelze zum Ausgang des Filtergehäuses ermöglichen.
+→ [[eingabe_der_maschinenparameter_und_konfiguration:schmelzefilter|Eingabe eines Großflächenschmelzefilter]]
 ==== Geometrie und Bezeichnungen der Schmelzefilter ====
 Die in der folgenden Abbildung dargestellten Bezeichnungen dienen dazu den Großflächenschmelzefilter in Sektionen zu unterteilen.
+{{ :grundlagenhandbuch:de_sigma150_dlg_grundlagenhandbuch_werkzeug_001.png?nolink |}}
 ^ Nr. ^ Bezeichnung ^ Kurzbezeichnung ^
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 Die Kombination aus Schmelzeeinlass und Verteilerraum wird im Eingabedialog als Einlauf zusammengefasst. Die Druckscheibe, der Verdränger, das Mittelrohr und die Querbohrungen werden als Mittelstück kombiniert. Der Schmelzeauslass bleibt als Auslauf bestehen.
-===== Berechnungsmodell =====
+==== Berechnungsmodell ====
 Die analytische Berechnung des Großflächenschmelzefilters wird mit Hilfe der Netzwerkmethode realisiert. Zunächst muss dieser durch ein geeignetes rheologisches Modell ersetzt werden. Dies geschieht durch Zerlegung in rheologisch einfache Abschnitte und anschließende Verkettung dieser analytisch beschreibbaren Strömungswiderstände.
-Als Vorraussetzung zur Berechnung werden in diesem Kapitel die vereinfachenden Annahmen zusammengefasst und die Randbedingungen definiert:
+Als Voraussetzung zur Berechnung werden in diesem Kapitel die vereinfachenden Annahmen zusammengefasst und die Randbedingungen definiert:
 === Berechnungsvoraussetzungen ===
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 Der Filter wird dazu in eine Anzahl von i Abschnitten zerlegt, d.h. Gehäusespalt- und Mittelrohrelemente gleicher Länge sowie Filterelemente gleicher Höhe (vgl. Abbildung).
+{{ :grundlagenhandbuch:de_sigma150_dlg_grundlagenhandbuch_werkzeug_002.svg?nolink&700 |}}
 ==== Einlaufrohr ====
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 Das Einlaufrohr ist ein einfaches zylindrisches Rohr, die Druckverlustberechnung erfolgt mit der Formel:
-$$\Delta p = \frac{8 \cdot \eta \cdot \dot{V} \cdot L}{\left(\frac{D}{2}\right)^4 \cdot \pi} = \frac{8 \cdot \eta \cdot \dot{m} \cdot L}{\left(\frac{D}{2}\right)^4 \cdot \pi \cdot \rho_m}$$
+$$\Delta p = \frac{8 \cdot \eta \cdot \dot{V} \cdot L}{\left(\frac{D}{2}\right)^4 \cdot \pi} = \frac{8 \cdot \eta \cdot \dot{m} \cdot L}{\left(\frac{D}{2}\right)^4 \cdot \pi \cdot \rho_m} \tag{1}$$
 Für die repräsentative Schergeschwindigkeit (vgl. Werkzeugberechnung) gilt:
-$$\dot{\gamma}_{strukturviskos} = \dot{\gamma}_{newtonisch} \cdot 0,815 = \frac{4 \cdot \dot{m}}{R^3 \cdot \pi \cdot \rho_m} \cdot 0,815$$
+$$\overline{\dot{\gamma}}_{strukturviskos} = \overline{\dot{\gamma}}_{newtonisch} \cdot 0,815 = \frac{4 \cdot \dot{m}}{R^3 \cdot \pi \cdot \rho_m} \cdot 0,815 \tag{2}$$
 ==== Verteiler ====
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 **Rohr:**
-$$\Delta p = \frac{8 \cdot \eta \cdot \dot{V} \cdot L}{\left(\frac{D}{2}\right)^4 \cdot \pi} = \frac{8 \cdot \eta \cdot \dot{m} \cdot L}{\left(\frac{D}{2}\right)^4 \cdot \pi \cdot \rho_m}$$
+$$\Delta p = \frac{8 \cdot \eta \cdot \dot{V} \cdot L}{\left(\frac{D}{2}\right)^4 \cdot \pi} = \frac{8 \cdot \eta \cdot \dot{m} \cdot L}{\left(\frac{D}{2}\right)^4 \cdot \pi \cdot \rho_m} \tag{3}$$
-$$\dot{\gamma}_{strukturviskos} = \dot{\gamma}_{newtonisch} \cdot 0,815 = \frac{4 \cdot \dot{m}}{R^3 \cdot \pi \cdot \rho_m} \cdot 0,815$$
+$$\overline{\dot{\gamma}}_{strukturviskos} = \overline{\dot{\gamma}}_{newtonisch} \cdot 0,815 = \frac{4 \cdot \dot{m}}{R^3 \cdot \pi \cdot \rho_m} \cdot 0,815 \tag{4}$$
 **Ringspalt:**
-$$\Delta p = \frac{12 \cdot \eta \cdot \dot{V} \cdot L}{\frac{D_A + D_I}{2} \cdot \pi \cdot \left(\frac{D_A - D_I}{2}\right)^3} = \frac{12 \cdot \eta \cdot \dot{m} \cdot L}{\frac{D_A + D_I}{2} \cdot \pi \cdot \left(\frac{D_A - D_I}{2}\right)^3 \cdot \rho_m}$$
+$$\Delta p = \frac{12 \cdot \eta \cdot \dot{V} \cdot L}{\frac{D_A + D_I}{2} \cdot \pi \cdot \left(\frac{D_A - D_I}{2}\right)^3} = \frac{12 \cdot \eta \cdot \dot{m} \cdot L}{\frac{D_A + D_I}{2} \cdot \pi \cdot \left(\frac{D_A - D_I}{2}\right)^3 \cdot \rho_m} \tag{5}$$
-$$\dot{\gamma}_{strukturviskos} = \frac{\dot{V}}{(R_A^2 - R_I^2) \cdot \bar{R}} ; mit \bar{R} = R_A \left[1 + k^2 + \frac{1 - k^2}{\ln(k)}\right]^{1/2}, k = \frac{R_I}{R_A}$$
+$$\overline{\dot{\gamma}}_{strukturviskos} = \frac{\dot{V}}{(R_A^2 - R_I^2) \cdot \bar{R}} ; mit \bar{R} = R_A \left[1 + k^2 + \frac{1 - k^2}{\ln(k)}\right]^{1/2}, k = \frac{R_I}{R_A} \tag{6}$$
 **Kegelstumpf:**
-$$\Delta p = \frac{8 \cdot \eta \cdot \dot{V} \cdot L}{\bar{R}^4 \cdot \pi} \cdot \frac{1 - \left(\frac{R_2}{R_1}\right)}{3 \cdot \left(\frac{R_1}{R_2} - 1\right)} = \frac{\eta \cdot \dot{m} \cdot L}{\left(\frac{D}{2}\right)^4 \cdot \pi \cdot \rho_m} \cdot \frac{1 - \left(\frac{D_2}{D_1}\right)}{3 \cdot \left(\frac{D_1}{D_2} - 1\right)}$$
+$$\Delta p = \frac{8 \cdot \eta \cdot \dot{V} \cdot L}{\bar{R}^4 \cdot \pi} \cdot \frac{1 - \left(\frac{R_2}{R_1}\right)}{3 \cdot \left(\frac{R_1}{R_2} - 1\right)} = \frac{\eta \cdot \dot{m} \cdot L}{\left(\frac{\bar{D}}{2}\right)^4 \cdot \pi \cdot \rho_m} \cdot \frac{1 - \left(\frac{D_2}{D_1}\right)}{3 \cdot \left(\frac{D_1}{D_2} - 1\right)} \tag{7}$$
-$$\dot{\gamma}_{strukturviskos} = \frac{4 \cdot \dot{m}}{\left(\frac{\bar{D}}{2}\right)^3 \cdot \pi \cdot \rho_m} \cdot \left[\frac{1 - \left(\frac{D_2}{D_1}\right)}{3 \cdot \left(\frac{D_1}{D_2} - 1\right)}\right]^{3/4} \cdot 0,815$$
+$$\overline{\dot{\gamma}}_{strukturviskos} = \frac{4 \cdot \dot{m}}{\left(\frac{\bar{D}}{2}\right)^3 \cdot \pi \cdot \rho_m} \cdot \left[\frac{1 - \left(\frac{D_2}{D_1}\right)}{3 \cdot \left(\frac{D_1}{D_2} - 1\right)}\right]^{3/4} \cdot 0,815 \tag{8}$$
 Der Index 1 bezieht sich auf den Eingangsquerschnitt und der Index 2 auf den Ausgangsquerschnitt.
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 Der Spalt zwischen Gehäuse und Außenfläche des Filterelements kann abschnittsweise als ein Ringspaltsegment betrachtet werden. Hierbei ist anzumerken, dass der Massenstrom schrittweise um den jeweiligen Filterstrom abnimmt. Es gelten folgende Beziehungen für den Druckabfall:
-$$\Delta p_i = \frac{12 \cdot \eta \cdot \dot{V} \cdot L}{\frac{D_A + D_I}{2} \cdot \pi \cdot \left(\frac{D_A - D_I}{2}\right)^3} = \frac{12 \cdot \eta \cdot \dot{m} \cdot L}{\frac{D_A + D_I}{2} \cdot \pi \cdot \left(\frac{D_A - D_I}{2}\right)^3 \cdot \rho_m}$$
+$$\Delta p_i = \frac{12 \cdot \eta \cdot \dot{V} \cdot L}{\frac{D_A + D_I}{2} \cdot \pi \cdot \left(\frac{D_A - D_I}{2}\right)^3} = \frac{12 \cdot \eta \cdot \dot{m} \cdot L}{\frac{D_A + D_I}{2} \cdot \pi \cdot \left(\frac{D_A - D_I}{2}\right)^3 \cdot \rho_m} \tag{9}$$
-$$\dot{\gamma}_{strukturviskos} = \frac{\dot{V}}{(R_A^2 - R_I^2) \cdot \bar{R}} ; mit \bar{R} = R_A \left[1 + k^2 + \frac{1 - k^2}{\ln(k)}\right]^{1/2}, k = \frac{R_I}{R_A}$$
+$$\overline{\dot{\gamma}}_{strukturviskos} = \frac{\dot{V}}{(R_A^2 - R_I^2) \cdot \bar{R}} ; mit \bar{R} = R_A \left[1 + k^2 + \frac{1 - k^2}{\ln(k)}\right]^{1/2}, k = \frac{R_I}{R_A} \tag{10}$$
-$$\dot{V}_i \neq \dot{V}_{i-1}; \dot{m}_i \neq \dot{m}_{i-1}$$
+$$\dot{V}_i \neq \dot{V}_{i-1}; \dot{m}_i \neq \dot{m}_{i-1} \tag{11}$$
 ==== Filterelement ====
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 Der Druckverlust im Filterelement selbst wird mit Hilfe eines normierten Filterkennwertes, dem spezifischen Druckverlust, berechnet.
-$$\Delta p_i^F = dp^F \cdot \frac{\dot{V} \cdot \eta \cdot n_i}{nd}, mit [dp^F] = \frac{bar \cdot h}{kg \cdot Pas}$$
+$$\Delta p_i^F = dp^F \cdot \frac{\dot{V} \cdot \eta \cdot n_i}{nd}, mit [dp^F] = \frac{bar \cdot h}{kg \cdot Pas} \tag{12}$$
 Die Ermittlung dieses Filterkennwertes erfolgt nach Herstellerangaben. Die Firma Pall gibt Druckfaktoren (K) in Tabellenform an, der Druckverlust eines Filterstapels (nicht des kompletten Schmelzefilters) berechnet sich damit gemäß folgender Gleichung:
-$$\Delta p_{Pall}[psi] = K \cdot \frac{\eta[poise]}{1000} \cdot \frac{\dot{V}[lbs/h]}{nd} \cdot \frac{1}{A[ft^2]} \cdot \frac{1}{\rho[g/cm^3]}$$
+$$\Delta p_{Pall}[psi] = K \cdot \frac{\eta[poise]}{1000} \cdot \frac{\dot{V}[lbs/h]}{nd} \cdot \frac{1}{A[ft^2]} \cdot \frac{1}{\rho[g/cm^3]} \tag{13}$$
 Eine ähnliche Vorgehensweise empfiehlt die Firma Fairey. Der Druckverlust ergibt sich in diesem Fall zu:
-$$\Delta p_{Fairy}[bar] = K \cdot \frac{\eta[poise]}{3000} \cdot \frac{\dot{V}[kg/h]}{1724,4} \cdot \frac{1}{\rho[g/cm^3]} \cdot \frac{60}{nd}$$
+$$\Delta p_{Fairy}[bar] = K \cdot \frac{\eta[poise]}{3000} \cdot \frac{\dot{V}[kg/h]}{1724,4} \cdot \frac{1}{\rho[g/cm^3]} \cdot \frac{60}{nd} \tag{14}$$
 Den so berechneten Druckverlust für einen spezifischen Filterstapel normiert man nun auf den materialunabhängigen spezifischen Druckverlust pro Disc:
-$$dp^F = \frac{\Delta p_{Hersteller}}{\dot{V} \cdot \eta} \cdot nd$$
+$$dp^F = \frac{\Delta p_{Hersteller}}{\dot{V} \cdot \eta} \cdot nd \tag{15}$$
 Nach Ermittelung des Druckverlustes gemäß den Angaben eines anderen Herstellers folgt anschließend analog die Normierung nach letztgenannter Gleichung.
-Zur Berechnung der Viskosität wird gemäß [Pal07] eine konstante Schergeschwindigkeit von $\dot{\gamma} = 20s^{-1}$ angenommen.
+Zur Berechnung der Viskosität wird gemäß [[grundlagenhandbuch:werkzeug#literatur |[Pal07]]] eine konstante Schergeschwindigkeit von $\dot{\gamma} = 20s^{-1}$ angenommen.
 ==== Querbohrung ====
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 Die Querbohrungen sind Rohrabschnitte, die pro Filterabschnitt parallel durchströmt werden. Der Filterstrom teilt sich dabei auf $n_q/i$ Querbohrungen auf. Der Druckverlust über das Bündel Querbohrungen im Abschnitt i ergibt sich demnach mit Formel zu:
-$$\Delta p = \frac{8 \cdot \eta \cdot \frac{i}{n_q} \cdot \dot{V} \cdot L}{\left(\frac{D}{2}\right)^4 \cdot \pi} = \frac{8 \cdot \eta \cdot \frac{i}{n_q} \cdot \dot{m} \cdot L}{\left(\frac{D}{2}\right)^4 \cdot \pi \cdot \rho_m}$$
+$$\Delta p = \frac{8 \cdot \eta \cdot \frac{i}{n_q} \cdot \dot{V} \cdot L}{\left(\frac{D}{2}\right)^4 \cdot \pi} = \frac{8 \cdot \eta \cdot \frac{i}{n_q} \cdot \dot{m} \cdot L}{\left(\frac{D}{2}\right)^4 \cdot \pi \cdot \rho_m} \tag{16}$$
-$$\dot{\gamma}_{strukturviskos} = \dot{\gamma}_{newtonisch} \cdot 0,815 = \frac{4 \cdot \frac{i}{n_q} \cdot \dot{m}}{R^3 \cdot \pi \cdot \rho_m} \cdot 0,815$$
+$$\overline{\dot{\gamma}}_{strukturviskos} = \overline{\dot{\gamma}}_{newtonisch} \cdot 0,815 = \frac{4 \cdot \frac{i}{n_q} \cdot \dot{m}}{R^3 \cdot \pi \cdot \rho_m} \cdot 0,815 \tag{17}$$
 ==== Mittelrohr ====
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 Oberhalb des Verdrängers kann das Mittelrohr abschnittsweise als einfache Rohrströmung gemäß
-$$\Delta p = \frac{8 \cdot \eta \cdot \dot{V} \cdot L}{\left(\frac{D}{2}\right)^4 \cdot \pi} = \frac{8 \cdot \eta \cdot \dot{m} \cdot L}{\left(\frac{D}{2}\right)^4 \cdot \pi \cdot \rho_m}$$
+$$\Delta p = \frac{8 \cdot \eta \cdot \dot{V} \cdot L}{\left(\frac{D}{2}\right)^4 \cdot \pi} = \frac{8 \cdot \eta \cdot \dot{m} \cdot L}{\left(\frac{D}{2}\right)^4 \cdot \pi \cdot \rho_m} \tag{18}$$
-$$\dot{\gamma}_{strukturviskos} = \dot{\gamma}_{newtonisch} \cdot 0,815 = \frac{4 \cdot \dot{m}}{R^3 \cdot \pi \cdot \rho_m} \cdot 0,815$$
+$$\overline{\dot{\gamma}}_{strukturviskos} = \overline{\dot{\gamma}}_{newtonisch} \cdot 0,815 = \frac{4 \cdot \dot{m}}{R^3 \cdot \pi \cdot \rho_m} \cdot 0,815 \tag{19}$$
 berechnet werden.
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 Im unteren Teil wird eine Ringspaltströmung um den Verdrängerkegel gemäß Formel
-$$\Delta p = \frac{12 \cdot \eta \cdot \dot{V} \cdot L}{\frac{D_A + D_I}{2} \cdot \pi \cdot \left(\frac{D_A - D_I}{2}\right)^3} = \frac{12 \cdot \eta \cdot \dot{m} \cdot L}{\frac{D_A + D_I}{2} \cdot \pi \cdot \left(\frac{D_A - D_I}{2}\right)^3 \cdot \rho_m}$$
+$$\Delta p = \frac{12 \cdot \eta \cdot \dot{V} \cdot L}{\frac{D_A + D_I}{2} \cdot \pi \cdot \left(\frac{D_A - D_I}{2}\right)^3} = \frac{12 \cdot \eta \cdot \dot{m} \cdot L}{\frac{D_A + D_I}{2} \cdot \pi \cdot \left(\frac{D_A - D_I}{2}\right)^3 \cdot \rho_m} \tag{20}$$
-$$\dot{\gamma}_{strukturviskos} = \frac{\dot{V}}{(R_A^2 - R_I^2) \cdot \bar{R}} ; mit \bar{R} = R_A \left[1 + k^2 + \frac{1 - k^2}{\ln(k)}\right]^{1/2}, k = \frac{R_I}{R_A}$$
+$$\overline{\dot{\gamma}}_{strukturviskos} = \frac{\dot{V}}{(R_A^2 - R_I^2) \cdot \bar{R}} ; mit \bar{R} = R_A \left[1 + k^2 + \frac{1 - k^2}{\ln(k)}\right]^{1/2}, k = \frac{R_I}{R_A} \tag{21}$$
 berechnet, wobei innerhalb jedes Abschnitts eine konstante Spalthöhe angenommen wird. In beiden Fällen erfolgt die Berechnung jeweils mit schrittweise zunehmendem Massenstrom.
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 Die Berechnung des Auslaufrohrs erfolgt analog dem Einlaufrohr.
-===== Bilanzierung des gesamten Schmelzefilters =====
+==== Bilanzierung des gesamten Schmelzefilters ====
 Der Druckverlust über dem gesamten Schmelzefilter ergibt sich aus der Addition der Einzeldruckverluste entlang eines Strompfades. Gemäß der Maschenregel muss dieser Gesamtdruckverlust unabhängig vom betrachteten Stromfaden konstant sein. Das zu lösende Gleichungssystem des kompletten Schmelzefilters kann wie folgt beschrieben werden:
-$$\Delta p^{ges}(i) = \Delta p^E + \Delta p^V + \sum_{j=0}^{i-1} \Delta p_j^G + \Delta p_i^F + \Delta p_i^q + \sum_{j=1}^{s_i} \Delta p_j^R + \Delta p^A = const \forall i$$
+$$\Delta p^{ges}(i) = \Delta p^E + \Delta p^V + \sum_{j=0}^{i-1} \Delta p_j^G + \Delta p_i^F + \Delta p_i^q + \sum_{j=1}^{n_I} \Delta p_j^R + \Delta p^A = const \forall i \tag{22}$$
 Hierbei gibt die Variable i die Höhe an, in der der betrachtete Stromfaden von der axialen Gehäusespaltströmung in die radiale Filterelementdurchströmung abzweigt. Dabei können die Terme den geometrischen Widerständen des rheologischen Modells wie folgt zugeordnet werden:
-$$\Delta p_{ges}(i) = \Delta p^E + \Delta p^V + \sum_{j=1}^{i-1} \Delta p_j^G + \Delta p_i^F + \Delta p_i^q + \sum_{j=1}^{s_i} \Delta p_j^R + \Delta p^A$$
+{{ :grundlagenhandbuch:de_sigma150_dlg_grundlagenhandbuch_werkzeug_003.svg?nolink&700 |}}
 Dieses Gleichungssystem für den kompletten Schmelzefilter ist nur von den einzelnen Filterströmen abhängig.
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   * Bei der numerischen Berechnung wird der Gesamtdruckverlust iterativ minimiert. Dazu bestimmt das Programm den Gesamtdruckverlust und ändert die Filterströme marginal, um anschließend den Druckverlust erneut zu berechnen und die Ergebnisse miteinander zu vergleichen. Schrittweise wird so die „optimale" Durchflussverteilung mit dem geringsten Druckverlust ermittelt.
+===== Werkzeug =====
+Für die Werkzeugberechnung wird der Druckabfall in Abhängigkeit des Durchsatzes und der Geometrie berechnet. Hierzu stehen folgende Grundgeometrien zur Verfügung, aus denen ein Werkzeug zusammengesetzt werden kann:
+  * Eine Rohrströmung,
+  * eine Spaltströmung und
+  * eine Ringspaltdurchströmung.
+Für eine Gesamtbilanz werden diese Grundgeometrien einzeln berechnet und anschließend superpositioniert.
+Bei konischen Rohr-, Spalt- und Ringspaltgeometrien werden die Einzelelemente der Länge nach in Intervalle unterteilt. Für jedes Intervall werden die geometrischen Größen gemittelt, so dass für die Berechnung auf die analytischen Gleichungen für konstante Geometrien zurückgegriffen werden kann.
+Bei den in der Kunststoffverarbeitung vorliegenden Viskositäten, Geometrien und Geschwindigkeiten ergeben sich immer sehr kleine Reynoldszahlen, d. h. es bildet sich stets eine laminare Strömung aus. Turbulente Einflüsse werden daher nicht betrachtet.
+==== Einfache Rohrströmung ====
+Somit folgt für den Druckverlust einer laminaren Strömung durch eine Rohrgeometrie mit dem Durchmesser D und der Länge L:
+$$\Delta p = \frac{\eta \cdot \dot{V} \cdot L}{\left(\frac{D}{2}\right)^4 \cdot \pi} = \frac{\eta \cdot \dot{m} \cdot L}{\left(\frac{D}{2}\right)^4 \cdot \pi \cdot \rho_m} \tag{23}$$
+==== Allgemeine Spaltströmung ====
+Für den Druckverlust einer laminaren Strömung durch einen Rechteckkanal der Breite B, der Höhe H und der Länge L gilt:
+$$\Delta p = \frac{12 \cdot \eta \cdot \dot{V} \cdot L}{B \cdot H^3} = \frac{12 \cdot \eta \cdot \dot{m} \cdot L}{B \cdot H^3 \cdot \rho_m} \tag{24}$$
+==== Spezielle Spaltströmung, abgewickelter Ringspalt ====
+Für Druckverlust einer laminaren Strömung durch einen Ringspalt mit dem Aussendurchmesser $D_A$, dem Innendurchmesser $D_I$ und der Länge L gilt:
+$$\Delta p = \frac{12 \cdot \eta \cdot \dot{V} \cdot L}{\frac{D_A + D_I}{2} \cdot \pi \cdot \left(\frac{D_A - D_I}{2}\right)^3} = \frac{12 \cdot \eta \cdot \dot{m} \cdot L}{\frac{D_A + D_I}{2} \cdot \pi \cdot \left(\frac{D_A - D_I}{2}\right)^3 \cdot \rho_m} \tag{25}$$
+==== Repräsentative Größen ====
+Da die oben genannten Berechnungsformen nur Gültigkeit für newtonische Fluide zeigen, wird der Ansatz der repräsentativen Größen (Viskosität und Schergeschwindigkeit) herangezogen. Dieses Verfahren basiert auf der Erkenntniss, dass eine Stelle im Fließkanal existiert, an welcher die Schergeschwindigkeit einer newtonschen gleich der einer strukturviskosen Flüssigkeit ist. Durch die Kenntnis des Verhältnisses der Schergeschwindigkeiten im newtonischen als auch im strukturviskosen Fall kann die repräsentative Viskosität ermittelt werden.
+Für die Bestimmung der repräsentativen Schergeschwindigkeiten gelten folgende Zusammenhänge:
+==== Einfache Rohrströmung ====
+Der repräsentative Abstand von der Kanalmitte im Kreisrohr beträgt laut [[grundlagenhandbuch:werkzeug#literatur |[Mic91]]] für den in der Praxis interessierenden Fließexponentenbereich mit sehr kleinen Fehlern (<1,8%) konstant 0,815.
+Die repräsentative Schergeschwindigkeit berechnet sich somit zu
+$$\overline{\dot{\gamma}}_{strukturviskos} = \overline{\dot{\gamma}}_{newtonisch} \cdot 0,815 = \frac{4 \cdot \dot{m}}{R^3 \cdot \pi \cdot \rho_m} \cdot 0,815 \tag{26}$$
+==== Allgemeine Spaltströmung ====
+Bei einer Spaltströmung mit der Breite B, der Höhe H und der Länge L gilt für die Beziehung der Schergeschwindigkeiten:
+$$\overline{\dot{\gamma}}_{strukturviskos} = \overline{\dot{\gamma}}_{newtonisch} \cdot 0,772 = \frac{6 \cdot \dot{m}}{B \cdot H^2 \cdot \rho_m} \cdot 0,772 \tag{27}$$
+==== Ringspaltbetrachtung ====
+Betrachtet man die Schergeschwindigkeit in Ringspalten mit dem Aussenradius $R_A$, dem Innenradius $R_I$ und der Länge L, so wird das Verhältnis der Schergeschwindigkeiten durch eine Funktion des Radius angenähert. Es gilt:
+$$\overline{\dot{\gamma}}_{strukturviskos} = \frac{\dot{V}}{(R_A^2 - R_I^2) \cdot \bar{R}} ; mit \bar{R} = R_A \left[1 + k^2 + \frac{1 - k^2}{\ln(k)}\right]^{1/2}, k = \frac{R_I}{R_A} \tag{28}$$
+==== Repräsentative Viskositätsberechnung ====
+Mit Kenntnis dieser Schergeschwindigkeiten kann die Viskosität für die Druckberechnung ermittelt werden. Hier wird der Potenzansatz gewählt.
+$$\eta = K \cdot \dot{\gamma}^{n-1} \tag{29}$$
+Bei der Berechnung der Viskosität wird von isothermen Verhältnissen im Werkzeug ausgegangen. Die Startschmelzetemperatur wird durch eine Vorberechnung der Schnecke ermittelt, so dass die Schmelzetemperatur an der Schneckenspitze für die Werkzeugberechnung übernommen wird.
+===== Literatur =====
+[Hen82]
+[Mic91] Michaeli, W.:"Extrusionswerkzeuge für Kunststoffe und Kautschuk" Carl Hanser Verlag, München, 1991
+[Pal07]